발췌된 IACLE 콘택트렌즈 과정 모듈및 슬라이드: 한국어 자료

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1 발췌된 IACLE 콘택트렌즈 과정 모듈및 슬라이드: 한국어 자료
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2 토릭 RGP 렌즈 적합한 경우 개선 사항: 시력 물리적 피팅상태 생리적 상태 S.PPT 12 12

3 토릭각막에 구면렌즈를 피팅한다면 몇 가지 문제점 발생 가능: 시력 불량 중심안정 불략 플랫한 경선을 축으로 렌즈가 흔들거림
피팅상태가 불안정 렌즈가 휘어짐 S.PPT 12 12

4 토릭각막에 구면렌즈를 피팅한다면 몇 가지 문제점 발생 가능 : 심한 접촉부위 존재 각막왜곡 안경 흐림 현상 불편감 깜박임 불량
상피 손상 3 - 9 시 염색 S.PPT 12 12

5 토릭 RGP 렌즈 전면 트릭 후면 토릭 양면 토릭 주변부 토릭 S.PPT 12 12

6 토릭 RGP 렌즈 안정된 피팅상태 렌즈와 각막 사이의 피팅상태를 개선 원주교정도수가 소프트 토릭렌즈보다 낮을 수 있음
각막의 생리적 상태가 소프트 토릭렌즈보다 더 양호 S.PPT 12 12

7 토릭 RGP 렌즈 단점 상대적으로 두껍다 전반적인 가장자리 형상을 조절하기 곤란 각막난시축과 안경처방 난시축이 어긋날 수 있음
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8 전면 토릭렌즈 프리즘 균형 원형 절단형 S.PPT 12 12

9 전면 토릭렌즈 구면 RGP 렌즈가 상당한 잔여난시로 적절한 교정시력을 제공하지 못할 때 요구됨
전면원주형은 경선의 위치를 안정상태로 유지시켜야 함 S.PPT 12 12

10 잔여난시의 계산 각막난시와 전체난시를 기초로 계산 단지 이론적 계산임 측정된 잔여난시와 같은 경우는 극히 드물다 지침으로 사용
많은 오차의 원인 존재 S.PPT 12 12

11 잔여난시의 계산 안경 처방도수 -3.25/-2.00 x 90 각막곡률측정값 180 (43.25 D) 90 (43.00 D) 각막난시 = D x 90 계산된 잔여난시 = x 90 S.PPT 12 12

12 프리즘 균형 RGP렌즈에 프리즘을 가입하면 정점에서 기저까지 두께가 차이난다
안검의 작용으로 프리즘의 기저를 각막의 아래쪽에 위치시킬 것이다 S.PPT 12 12

13 프리즘 균형 프리즘이 과다하게 가입되면: 렌즈의 무게가 증가 렌즈가 아래쪽으로 쏠림 움직임이 제한됨 눈물순환 불량 각막부종
불편감 각막탈수 S.PPT 12 12

14 프리즘 균형 각막난시가 중도 이하일 때 잔여난시가 너무 심하여 허용될 수 있는 시력을 얻지 못할 때 97111-13S.PPT
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15 원형 전면토릭렌즈 다음처럼 안검이 절단형 디자인에 이상적이지 못할 때 전면토릭 디자인이 적용됨: 하안검이 윤부 아래쪽에 위치
검열의 폭이 너무 넓음 안검장력이 약함 S.PPT 12 12

16 원형 전면토릭렌즈 절단형 디자인보다 덜 복잡함: 광학부가 대칭적이며 중앙에 위치 프리즘 요구량이 낮음(1-1.5 D)
더 편안함 생리적인 성능이 좋음 S.PPT 12 12

17 피팅을 위한 선택사양 구면 시험렌즈 프리즘 균형 구면렌즈 직경 8.80 - 9.20 mm
정적 및 동적 피팅상태가 허용될 수 있는 정도일 것 프리즘 기저방향의 회전상태 평가 S.PPT 12 12

18 시험 피팅 8.80 - 9.20 mm 의 렌즈 직경 정적 평가에서 얼라인먼트 피팅을 위한 최적 베이스커브를 결정
최종 디자인과 가능한한 근사항 렌즈 선택 S.PPT 12 12

19 시험 피팅 평가: 렌즈의 안정위치 상안검이 렌즈에 미치는 영향 렌즈의 움직임 S.PPT 12 12

20 시험 피팅 다음 조건에서는 더 작은 직경을 사용: 넓은 검열폭 스티프한 각막 마이너스 굴절력 렌즈가 중심안정을 보일 때
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21 시험 피팅 다음 조건에서는 더 큰 직경을 사용: 안검연의 위치가 정상일 때 안검의 힘이 강할 때
각막이 더 플랫하거나 더 클 때 플러스 굴절력 S.PPT 12 12

22 렌즈의 회전 안검에 의해 렌즈의 기저가 일반적으로 코쪽으로 회전 주문시 회전량 고려(관례상 10 - 15°)
프리즘 균형 시험렌즈를 사용한다면 회전량 측정 전면토릭렌즈를 주문할 때 회전량 보정 S.PPT 12 12

23 오른쪽 눈 상안검 각막 렌즈 한안검 프리즘 기저방향 280o S.PPT 12 12

24 회전량 평가 프리즘균형 시험렌즈를 사용 좁은 세극등 빔을 기저-정점 경선과 일치시키고 눈금을 읽음 시험테와 시험용 원주렌즈
시계의 문자판을 사용하여 평가 S.PPT 12 12

25 10o S.PPT 12 12

26 원주도수의 결정 구면 시험렌즈를 사용하는 것이 좋음 프리즘 균형 시험렌즈 렌즈가 안정된 후 덧댐굴절검사 실시
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27 원주도수의 결정 측정된 잔여난시가 이론적으로 계산한 값과 크게 다를 수 있으므로, 항상 요구되는 원주도수를 측정해야 함
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28 적합한 피팅상태의 특정 정적상태에서 중심부 플루레신 패턴이 얼라인먼트 상태일 것 아래쪽 쏠림으로 윤부를 벗어나지 않을 것
깜박인 후 렌즈가 약간 움직일 것 동공을 적절하게 덮을 것 회전된 위치가 안정적일 것 S.PPT 12 12

29 렌즈 주문 시험렌즈의 변수를 기초로 제조자에게 후면 디자인 변수를 알려줌 원주축의 회전량 보정
보정을 하였는지 여부를 제조자에게 알려줌 프리즘 가입량을 제시 S.PPT 12 12

30 전면 토릭렌즈의 변수 확인 렌즈미터 프리즘굴절력 측정 프리즘 가입량, 구면도수, 원주도수 및 원주축을 측정
렌즈의 수차로 광학적 변수가 약간 왜곡될 수 있음 S.PPT 12 12

31 렌즈 주문 주의할 사항 기저-정점 경선의 회전량과 렌즈의 편심량 회전량을 예측하기가 아주 어려움
주시위치에 따라 회전량이 달라질 수 있음 S.PPT 12 12

32 렌즈의 중심안정 양호 at렌즈와 각막에서 점이 270o 방향에 있어 보임 각막 S.PPT 12 12

33 렌즈에서 프리즘 기저방향을 나타내는 점이 270o 에 있지만 각막에서는 280o 방향에 있음
우안에서 렌즈가 하방 및 코쪽으로 쏠림 렌즈에서 프리즘 기저방향을 나타내는 점이 270o 에 있지만 각막에서는 280o 방향에 있음 각막 S.PPT 12 12

34 이상적인 착용자의 조건 하안검연이 아래쪽 윤부와 일치하거나 위쪽에 위치 S.PPT 12 12

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36 피팅 관련 요구사항 눈을 깜박일 때 렌즈가 올라갔다가 아래쪽의 중앙에서 안정될 것
수직방향의 렌즈 직경은 mm 정도 수평방향의 렌즈 직경은 mm 정도 S.PPT 12 12

37 렌즈의 요구조건 낮은 조명에서 동공을 적절하게 덮을 수 있도록 광학부가 클 것 위쪽 렌즈가장자리는 둥글로 매끄럽도록 연마
절단은 하안검의 형상과 일치하도록 디자인 절단부는 안검연과 최대로 상호작용을 할 수 있도록 사각형으로 디자인 불편감을 유발하는 날카로운 접합부가 없을 것 S.PPT 12 12

38 렌즈의 요구조건 안검과 최대로 상호작용을 할 수 있도록 기저-정점 경선에서 귀쪽으로 10-15° 경사지도록 절단
절단으로 균형 효과가 손실되므로 마이너스 굴절력이 높을수록 더 많은 양의 프리즘( )이 가입됨 동공을 덮을 수 있도록 광학부를 위쪽으로 0.5mm 정도 편심 S.PPT 12 12

39 정점 기저 왼쪽 눈 S.PPT 12 12

40 절단 S.PPT 12 12

41 후면토릭렌즈 많은 경우 각막난시가 2.50 D 이하라면 적절한 변수의 구면렌즈로 피팅할 수 있음
구면렌즈가 물리적 및 생리적 피팅상태를 만족스럽게 제공하지 못하면 후면 토릭렌즈가 필요함 S.PPT 12 12

42 토릭렌즈의 광학적 특성 3.00D 토릭형 각막에 전면이 구면이며 후면이 토릭면인 렌즈로 피팅했다면 각막난시가 충분히 교정되지 않을 것이다 렌즈의 후면형상에 의해 잔여난시가 유발된다 S.PPT 12 12

43 토릭렌즈의 광학적 특성 콘택트렌즈와 눈물이 합성된 상태에서 굴절률이 서로 다른 두 표면이 밀착된 후면의 토릭면을 갖는 광학부에 의해 난시효과가 발생한다 유발난시량은 렌즈재질과 각막앞 눈물의 굴절률 그리고 렌즈후면의 원주도수의 영향을 받는다 S.PPT 12 12

44 토릭렌즈의 광학적 특성 후면 토릭면으로 유발된 난시는 항상 마이너스 원주축이 약주경선과 같다 97111-43S.PPT 12

45 유발 난시도수 굴절률 (n): 렌즈 = 1.49 (PMMA) 공기 = 1.0 눈물 = 1.336 케라토미터 = 1.3375
공기 = 1.0 눈물 = 1.336 케라토미터 = S.PPT 12 12

46 유발 난시도수 n (눈물) - n (렌즈) n (공기) - n (케라토미터) 1.336 - 1.49 = 0.456
유발 난시 = x  K (CL) 렌즈 굴절률 = 0.397 1.43 = 0.279 S.PPT 12 12

47 유발 난시 = 0.314 x 렌즈의 원주도수(렌즈미터로 측정한)
유발 난시도수 n (눈물) - n (렌즈) n (공기) - n (렌즈) = 0.314 유발 난시 = x 렌즈의 원주도수(렌즈미터로 측정한) 렌즈 굴절률 = 0.285 1.43 = 0.219 S.PPT 12 12

48 유발 난시도수 예 각막곡률반경 7.50 mm @ 180 (45.00 D) 6.89 mm @ 90 (49.00 D)
렌즈의 BOZR은 7.50/6.89 mm, 전면은 구면  K (CL) = 4.00D 유발 난시도수 = -(0.456 x 4) x = D x 180 S.PPT 12 12

49 후면토릭 RGP 렌즈의 피팅 S.PPT 12 12

50 재질의 선택 고려할 사항: 치수 안정성 산소투과율 광학적 안정성 제조 관련 문제점 S.PPT 12 12

51 렌즈의 디자인 경험을 기초로 주문 시험 피팅 S.PPT 12 12

52 경험을 기초로 주문 포함할 사항: 굴절력에 대한 상세한 정보 각막곡률측정값 수평방향가시홍채직경(HVID)
수직방향 안검사이 간격 S.PPT 12 12

53 경험을 기초로 주문 가능한 문제점: 각막곡률측정값의 부정확성 각막곡률측정값의 제한된 가치 각막 주변부 형상에 대한 정보가 없음
착용자에게 전달하는데 시간이 지체됨 S.PPT 12 12

54 후면토릭 RGP 렌즈의 디자인 S.PPT 12 12

55 완전히 일치시키는 모델 각 경선이 각막과 일치(평행)하도록 피팅하여 안정성을 제공 더 타이트한 피팅상태를 만듦
각막난시가 낮은 경우( D) 회전안정성을 유지하는데 더 적합 더 작은 직경( mm)이 필요 S.PPT 12 12

56 완전히 일치시키는 모델 장점 회전되지 않도록 저항성 제공 렌즈의 광학적 특성이 단순함 플루레신 패턴이 일치상태를 보임
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57 완전히 일치시키는 모델 단점 눈물순환과 불순물 제거가 부적절 렌즈굴절력이 최대로 요구됨
낮은 원주도수 가입디자인보다 렌즈가 더 두껍고 무거움 S.PPT 12 12

58 낮은 원주도수 가입 디자인 선택된 렌즈후면의 두 주경선 곡률반경이 높은 각막난시를 후면 구면디자인의 렌즈로 피팅된 낮은 각막난시와 대등한 상태로 바꿈 S.PPT 12 12

59 낮은 원주도수 가입 디자인 각막난시가 더 높은 경우에 적합 약주경선을 거의 일치된 상태로 피팅
강주경선은 각막난시의 1/4 - 1/3 정도 각막곡률보다 더 플랫하게 피팅 렌즈의 전체 직경은 mm S.PPT 12 12

60 낮은 원주도수 가입 디자인 장점 눈물 순환과 불순물 제거를 개선 렌즈가 약간 더 얇고 가벼움
완전 일치형 디자인보다 산소투과율이 더 높음 S.PPT 12 12

61 구면 전면과 후면 토릭면 디자인 제한적으로 적용 유발 원주도수로 난시 교정 도난시성 각막난시에 유용할 수 있음
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62 후면 토릭면/전면 구면 예 처방도수 -1.00/-3.00 x 90 각막곡률반경 44.00 @ 180 42.00 @ 90
각막곡률반경 계산된 잔여난시 x 90 계산된 유발난시 x 90 유발난시가 착용자의 생리적 난시를 교정하는 효과 제공 S.PPT 12 12

63 양면 토릭렌즈 렌즈후면이 토릭면일 때 잔여난시가 발생하면 렌즈 전면에 교정원주도수를 가압시킬 수 있다
이러한 경우 전후면이 모두 토릭면인 양면 토릭렌즈가 된다 S.PPT 12 12

64 양면토릭 렌즈의 피팅 양면토릭 렌즈는 기본적으로 디자인과 굴절력이 다른 두 개의 구면렌즈와 비슷함: 즉, 하나는 각막의 약주경선을 교정하며, 다른 하나는 각막의 강주경선을 교정함 S.PPT 12 12

65 피팅 방법 다음 사항을 기초로 경험적으로 계산: 정확한 각막곡률반경 측정값 정확한 굴절검사값 구면렌즈로 덧댐검사
후면토릭 시험렌즈 피팅 S.PPT 12 12

66 양면 토릭렌즈의 피팅 예 각막곡률측정값 42.00 @ 180 (8.04 mm) 46.50 @ 90 (7.26 mm)
굴절검사 /-5.00 x 180 정점거리 12mm 각막면에서 처방도수 /4.50 x 180 요구되는 렌즈의 BVP 완전 일치형 디자인의 렌즈 180도 경선: BOZR 8.04 mm, BVP D 90도 경선: BOZR 7.26 mm, BVP D S.PPT 12 12

67 구면 시험렌즈 방법 플랫 경선을 일치상태로 피팅 플랫 경선에 가장 적합한 BOZR과 주변부 디자인을 결정
마지막으로 요구되는 렌즈와 근사한 디자인과 굴절력의 렌즈를 사용 구면렌즈와 원주렌즈로 덧댐굴절검사 플랫 경선에서 요구되는 BVP 결정 S.PPT 12 12

68 구면 시험렌즈 방법 강주경선은 각막난시의 25% - 33% 정도 약주경선 곡률보다 더 플랫하게 피팅
구면 및 원주 렌즈로 덧댐굴절검사 실시 강주경선에서 필요한 BVP 결정 S.PPT 12 12

69 구면 시험렌즈 방법 렌즈 디자인의 세부 명세서를 공장에 보냄 각 경선에서 요구되는 BOZR 및 BVP를 제공
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70 구면 시험렌즈 장점 각 경선에서 렌즈디자인을 독립적으로 바꿀 수 있음 덧댐굴절검사를 기초로 경성별 도수 계산
낮은 도수는 일반적으로 눈물렌즈로 조정 S.PPT 12 12

71 구면 시험렌즈 토릭형 각막에서 구면렌즈에 의한 덧댐굴절검사가 최소 잔여난시를 유발하지 않으면, 후면을 토릭으로 만들므로 생성되는 유발난시만 교정할 필요가 있다 S.PPT 12 12

72 구면 시험렌즈 유발 원주렌즈와 축이 같고 도수가 똑같은 플러스 원주렌즈를 렌즈의 전면에 가입시키면 잔여 난시의 도수를 교정할 것이다 그러한 렌즈는 눈에서 구면도수가 있는 효과를 갖는다 S.PPT 12 12

73 구면도수의 영향 후면 난시도가 알려지면 유발난시의 양을 계산할 수 있다 (예, PMMA 렌즈는 0.456 x  K )
제조사에서 유발난시도를 없애기 위해 전면에 원주도수를 가압할 수 있다 S.PPT 12 12

74 구면굴절력의 렌즈 장점 시력을 저하시키지 않으면서 각막에서 회전할 수 있다 공기중에서 원주도수는 후면원주도수와 같다
시험렌즈를 사용할 수 있다 잔여난시를 평가할 수 있다 S.PPT 12 12

75 주변부 토릭 일부 경우에서 구면렌즈는 중심부와 주변부에서 적절한 피팅상태를 제공할 수 있다. 그러나, 주변부 각막난시가 강주경선에서 심한 엣지 간극을 만들 수 있다. 적절한 주변부 토릭 커브로 주변부 피팅상태를 개선시킬 수 있다 S.PPT 12 12

76 10.60 8.60 9.00 11.00 더 플랫한 두번째 및 주변부 커브 더 스티프한 두번째 및 주변부 커브
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77 주변부 토릭 유용한 경우: 중도 이하의 각막난시 중심부보다 주변부 난시가 더 심한 각막 개선 사항: 렌즈의 중심안정상태
렌즈의 회전 안정성 렌즈의 움직임 눈물 순환 S.PPT 12 12

78 주변부 토릭 안정성을 위해 주변부커브의 폭이 더 넓어야 함 렌즈의 주변부 원주도수는 각막중심부 난시도의 65% - 75% 정도
각각의 주변부 커브에 대하여 난시도를 유지 후면 광학부를 타원형으로 만듦 심한 회전은 상피를 손상시킬 수 있음 S.PPT 12 12

79 주변부 토릭 장점 피팅관련 문제점을 쉽게 해결 제조하기 쉬움 상대적으로 재생산성이 양호 S.PPT 12 12